МАСОВ ТРАНСФЕР ЯСЛА
При 2 контакта фази на движение в една посока, - пряк поток, към - противоположно.
Y = - L * X / G + ( L * X n - G * Y n ) / G
Y \u003d L * X / G + ( G * Y n - L * X n ) / G R.l.
Движещата сила на MP се определя от степента на отклонение от равновесието,
Противопоток Y Yp (x)
ОПЕРАЦИОННА СИСТЕМА . UR. МАСОВ ТРАНСФЕР
dM= Ky* Δ Y*dF ,, dM= Ky* Δ X*dF
Ky * Δ Y \u003d Ky * Δ X,, Δ m / y на работните и равновесните линии
M \u003d Ky * Δ Y cf * F,, M \u003d K x * Δ * F
F е контактната площ. (без извеждане), Yp ( X ) - зависимост на равновесната концентрация Y от X . Справочник.
Ако 0 ≤ Δ Y B / Δ Y M ≤ 2, тогава Δ Y cf = (Δ Y B - Δ Y M )/ 2
m C - броят на преносните единици, изразява изменението на работната концентрация на фазата на единица движеща сила
Модификатор на предишната маса
За случая, когато V е обемът на apt, σ е специфичният фазов контакт, тогава F е фазовата контактна площ, F = σ* V ,, M е прехвърлената маса
V = M / (K * ∆Y SR)
K \u003d K C * σ ,, K - коефициент. маса пренос единица обем апт
2-ро ниво на масова операция
Междуфазова контактна площ: F = V * G = H * f * σ
σ - Специфична повърхност ,, H - Височина ,, f - Площ на поп.сечение
Височината на предавателната единица hY = G / KY * f * σ ,,Т.е. hY - височината на ap-ta, на котката се реализира двойната сила = броя на трансферните единици
Височина на главатаH = hY * mY
1. Закон за молекулярната разликаM.d. в течности и газове възниква в резултат на хаотичното движение на отделни молекули, което не е свързано с движението на средата като цяло. В резултат на това дифузията и преносът на вода от района на по-високи към района на по-ниски концентрации
2. Закон на ФикКоличествопрехвърлен VVA в резултат на ppm пропорционална на градиента на концентрация, повърхност на пренос, перпендикулярна на посоката на диференциалния поток и време
dM = - D ( σC / σn )* dF * dτ
dM - Количество пренесена вода (маса) ,, C - Концентрация ,, n - Посока на нормалата към зоната на пренасяне ,, dF - Площ на площта ,, dτ - Време ,, D - Коефициент на дифузия ,, Градиент ( σC / σn ) - производна на количеството в посоката на неговото нарастване.
Физическо чувство*-* показва, че преносът на водата е в посока на намаляване на концентрацията
D е физическа величина, която се определя от естеството на VVA (справочник). D в газове е около 1000 пъти по-голямо, отколкото в кладенци, D \u003d m 2 / s
D 10 -9 за масло, D 10 -6-5 за газове
Dif Ur Molecule Diff-ii (II закон на Фик)
Описва разпространението на вълна в неподвижна среда (течност или газ) x, y, z - декартови координати
З. пренос на маса (закон на Шчукорев)Z. се отнася до скоростта на пренос на вода от повърхността към дълбочината на течния слой. Количеството въздух, прехвърлено от периферната секция, опората на приемащата фаза, но разликата в концентрациите в периферната секция и в сърцевината на приемащите фази
CW - Концентрация на повърхността, Cf - Концентрация в сърцевината на потока
Основен Lv. пренос на маса (описва пренос на маса)
dM = Ky * Δ Y * dF ,, Δ Y = Y подчинено - Y равно
Мат баланс и кинетика на процеса на АБСОРБЦИЯ
G ( Y n - Y k) \u003d L ( X k - X n)
Извън g.phase преместен в g.phase
G – разход на газова смес L – разход на абсорбент
Кинетичните закони на адсорбцията pr-ssov, предмет на общото уравнение на масовия пренос за двуфазни системи
Основни диаграми на абсорбция
Директен поток, Насреща поток, Едностъпален с рециркулация, Многостъпален с рециркулация
В този случай потоците x и r се движат в една и съща посока.
Газ - с по-голям край, той се въвежда в контакт с газ, който има малко количество разтвор на експлозиви. И газът с по-малък край е в контакт с f-тия с по-голям брой разтвор на експлозива.
F - отгоре, Газ - отдолу, От g към f, Потоците f и g се движат един към друг
Рециркулационни схемиВъзможни са както схеми с директен поток, така и схеми с противотокРециркулация– частично връщане на течност или g към апарата X CM > XH
Многостепенна абсорбцияРециркулация чрез цикъл
Сравняване на различни модели на усвояване
1. противоток pr-ss осигурява по-голяма крайна концентрация на абсорбирания газ в абсорбента и - по-ниска консумация на абсорбента
2. едностъпален CX с рециркулация: при еднакъв разход на свеж абсорбент в схемата с рециркулация броят на преминаванията през ап.
3. рециркулацията винаги се предпочита в случай на необходимост да се противопостави на абсорбцията чрез охлаждане, тъй като включването на хладилник в рециркулационния клон улеснява отстраняването на топлината
4. многостепенните cx с recir имат всички предимства на 1-ви cx, но в същото време осигуряват голяма движеща сила за пренос на маса
Фазов баланс в системи w-p
Система Rassm - течна смес от А и Б
А - ацетон - летлив, ниска точка на кипене
Б - вода - трудно летлива, висококипяща
Каква е точката на кипене? t кондензира?
Почистване под налягане на парите vva A - RA, B - RV
(p) порция. зададено наляганеAв , b. = налягане върху чиста вода A * на молна фракция от компонент A в течната смес
общото налягане на парите надсмес P A \u003d P y
молна фракция на комп в пара
Ф – брой фази ,, S – брой единици на свобода (брой параметри, осигуряващи състоянието на системата) ,, K – брой компоненти
Клетката може да се характеризира с 2 параметъра
t, x (края на един от експлозивите във фазата w)
Долен клон- крива на кипене ,,Горен- крива на кондензация
Случаят на криви на идеално фазово равновесие
По 1-ва схема изграждаме 2-ра, обратното е невъзможно! Но това не означава, че състоянието на системата е неопределено, то е строго и недвусмислено Ур. равновесна линия за система пара-течност (H - в равновесие)
α = PA / PB - Относителна волатилност comp A спрямо B
y \u003d α x / (1+ (α-1) * X ) Показва, че A влиза в пара по-лесно от B
Концентрацияy > x (по график) за смеси n-g те могат да бъдат разделени чрез дестилация и ректификация
end-I лекомислен VVA в чифт винаги е повече, отколкото в добре-ti
rassm - Неидеални системи
равновесна крива:Така че не можете да разделите на две
Азиотропия(аз.смес) Не винаги се извършва на общия вход, H: не е наличен за вакуумния филтър
Леката муха преминава от пара към течност.При концентрация X = 97,2% точката на азиотропия не може да бъде по-висока.
При налягане Р=0,5 атм
(.)1→ 2(.) Тоест, системата за етил и вода става идеална
Коригиращи работни линии
G - дебит на газовата част, L - дебит на течната фаза, dy - промяна в концентрацията в парната фаза
dx - изменение на концентрацията в течната фаза, *-* - означава противоток
G =( R +1) G (от дефиницията на R), L = R * Gg
( R + 1) dy = - R dx -отгоре
(R + 1) dy = - (R + F) dx -долу
Xg, yg-концентрация в дестилат
Тъй като в горната част на колоната възниква кондензация, която не се поддържа от пренос на маса, тогаваза горната частна колоната условието Xg = yg
Парен кондензатор, без масообмен, добре, не сменя клетките и се връща обратно
Линия подчинено уравнение за горната част на колоната
Дъното, дъното на чинията - частта kuv - поставяйки останалата част от куба в нея, тече надолу от края Xw. Изхвърля се като продукт на кубичен остатък. се образува пара. Няма пренос на маса pr-ss състав на пара = състав на масло
Xw = Yw, точки по диагонала
Ур работна линия за долната част на колоната:
В средата има 2 работни линии (те трябва да се пресичат) върху чинията за храна
( xf , yf ) - край на поднос с храна
( R +1) ( Xg - Xf )= R ( Xg - Xf )
Rmin = (Xy – Xf)/ (yfp – xg) мин. номер на муха
Работни коригиращи линии в y - x диаграма.Позиция r.l. на диаграмата y - x зависи не само от крайния състав на първоначалната смес, но и от топлинните параметри, като правило изчисляването на r.rec-ii предполага, че първоначалната смес се доставя при t на кипене
C ↓ R и разходите за провеждане на pr-ss ↓ движеща сила, и обратно. Колкото ↓ са преките разходи за реките (↓ енергия), толкова по-лошо е разделянето. Колкото повече ↑ се връща в колоната, толкова повече край ↑ има в концентрата, но всичко ще струва
R opt е избран на базата на Крит на ефективността на изпълнението на pr-ss на реката. Като основен критерий за избор на R opt се приема критичният минимум на подчинения обем на apt или колона
Минимална консумация на пара в колоната
Изисква се от минимално количество куб от остатъка
Сепариране на многокомпонентни смеси
tA tB tC ,, αA>gt; αB > αC ,, теоретично, за разделянето е необходимо да има n -1 rectif ap-t
Топлинен баланс на токоизправители
Q 1 - пост към колоната от котела, Q 2 - пост с първоначалната смес, Q 3 - пост към колоната заеднос обратен хладник ,, Q 4 - напускане с куб остатък ,, Q 5 - напускане с дестилат ,, Q p - загуби по време на pr-ss (стенно отопление)