SP 41-101-95 ПРОЕКТИРАНЕ НА ТОПЛИННИ ТОЧКИ (Приложения)
Главно меню
ПРИМЕР ЗА ИЗЧИСЛЕНИЕ
ЗА ДВУСТЪПЕННА СХЕМА НА СВЪРЗВАНЕ НА ВОДОПОДГРЕВАТЕЛИ С ОГРАНИЧЕНИЕ НА МАКСИМАЛНАТА КОНСУМАЦИЯ НА ВОДА ОТ ОТОПЛИТЕЛНАТА МРЕЖА КЪМ ВХОДА И РЕГУЛИРАНЕ НА ТОПЛОПОДАВАНЕТО КЪМ ОТОПЛЕНИЕ
Изберете и изчислете водна отоплителна инсталация за системата за захранване с топла вода на централната отоплителна точка за 1516 условни апартамента (заетост - 3,5 души на апартамент), оборудвани с бойлери, състоящи се от кожухово-тръбни секции с тръбна система от прави гладки тръби и блокове от носещи прегради в съответствие с GOST 27590.
Бойлерите са свързани към отоплителната мрежа по двустепенна смесена схема с ограничение на максималния воден поток от отоплителната мрежа към входа.
Отоплителната система е свързана към топлопреносни мрежи по зависима схема с автоматично управление на подаването на топлина.
Няма първоначални данни за резервоари за нагрята вода както в когенерацията, така и в потребителите:
1. Регулирането на топлоснабдяването в топлофикационната система се приема централно, висококачествено по отношение на комбинирания товар на отопление и топла вода.
2. Температурата на топлоносителя (отоплителна вода) в отоплителната мрежа, в съответствие с графика за промяна на температурата на водата в зависимост от температурата на външния въздух, приета за тази система за топлоснабдяване, се приема:
при изчислена температура на външния въздух за отоплителен проект t0 = -26 °С:
в захранващия тръбопровод t1= 150 °C;
във връщащия тръбопровод t2 = 70 °С;
в точката на прекъсване на температурната графика t¢H = 23 °С:
в захранващия тръбопровод t¢1 = 80 °С;
във връщащия тръбопровод t¢2 = 42 °С.
3. Студена температурачешмяна (подгрята) вода през отоплителния период, постъпваща в бойлера на 1-ва степен, tc = 2 °С (по експлоатационни данни).
4. Температурата на водата, постъпваща в системата за горещо водоснабдяване на изхода на втората степен на бойлера th = 60 °C.
5. Максимален топлинен поток за отоплителни консуматори, присъединени към ТЕЦ, Qomax=5,82×10 6 W.
6. Очаквана топлинна ефективност на бойлерите Q SP h = 4,57 × 10 6 W.
7. Максимален изчислен втори разход на вода за горещо водоснабдяване gh = 21,6 l/s.
1. Максимален разход на мрежова вода за отопление
кг/ч
2. Максимален разход на топла вода за горещо водоснабдяване
кг/ч
3. За ограничаване на максималното потребление на мрежова вода в централната отоплителна станция, като изчислена се приема по-голямата от двете разходи, получени в параграфи 1.2.
кг/ч
4. Максимален разход на загрята вода през І и ІІ степен на бойлера
кг/ч
5. Температурата на загрятата вода зад бойлера на 1-ва степен
6. Очаквана производителност на бойлера от 1-ви етап
7. Прогнозна мощност на бойлер II степен
8. Температура на отоплителната вода на изхода на бойлера II степен t II 2 и на входа на бойлера I степен t I 1
9. Температурата на отоплителната вода на изхода на бойлера 1-ва степен
10. Средна логаритмична температурна разлика между отопление и загрята вода за 1-ва степен на бойлера
11. Средна логаритмична температурна разлика между нагрята и нагрятата вода за втора степен на бойлера
12. В съответствие с точка 1 от това приложение, ние определяме необходимото сечение на тръбитебойлер при скорост на водата в тръбите Wtr = 1m/s и двупоточна схема
Според таблицата 1 от това приложение и получената стойност на f конд., избираме типа бойлер със следните характеристики:
fsec = 11,51 m 2 (с дължина на сечението 4 m);
13. Скоростта на водата в тръбите с двупоточно оформление
14. Скорост на водата в пръстеновидното пространство при двупоточна схема
15. Изчисляване на бойлера на 1-ви етап:
а) средната температура на отоплителната вода
б) средната температура на загрятата вода
в) коефициент на топлопреминаване от нагряващата вода към стената на тръбата
г) коефициент на топлопреминаване от стената на тръбата към нагрятата вода
д) коефициент на топлопреминаване при b = 0,9
Коефициентът y се приема равен на 1,2 за гладки тръби;
е) необходима повърхност на нагряване на бойлера 1-ва степен
ж) брой бойлерни секции от 1-ва степен с дължина на секцията 4 m
Приемаме 5 секции в един поток; действителната нагревателна повърхност ще бъде .
16. Изчисляване на бойлера II степен:
а) средната температура на отоплителната вода
б) средната температура на загрятата вода
в) коефициент на топлопреминаване от нагряващата вода към стената на тръбата
г) коефициент на топлопреминаване от стената на тръбата към нагрятата вода
д) коефициент на топлопреминаване при b = 0,9
е) необходима нагревателна повърхност на втория бойлер
ж) брой секции на бойлера II степен
Приемаме 2 секции в един поток, действителната нагревателна повърхност ще бъде .
В резултат на изчислението бяха получени 2 секции във всякабойлер от степен II и 5 - във всеки бойлер от степен I с обща нагревна повърхност 161 m 2 .
17. Загуба на налягане във водонагреватели (7 последователни секции във всеки поток):
за вода, преминаваща в тръби (като се вземе предвид j = 2)
за водата, преминаваща в пръстена
Коефициентът B се взема съгласно табл. 3 от това приложение.
При използване на бойлер с профилни тръби необходимият брой секции в 1-ва степен ще бъде 3 секции, а във 2-ра степен - 2 секции в един поток. Загубата на налягане в нагрята вода с коефициент j= 2 е 300 kPa.
През 1994 г. московският завод "Сатекс" усвои производството на кожухотръбни многопроходни бойлери с I и II етапи на нагряване в един корпус (фиг. 5), чиито технически характеристики са дадени в таблица. 4 от това приложение. Топлинните характеристики се определят за условия, близки до реалните в системата за топлоснабдяване:
за нагреватели за гореща вода: температурна разлика в отоплителната вода 70 - 30 ° C, в нагрята вода - 5-60 ° C, максимална загуба на налягане в нагрята вода, насочена през тръби - 27-36 kPa (ITP - TsTP);
за бойлери за отопление: температурна разлика за вода за отопление - 150-76 °С, за нагрята вода, насочена през пръстеновидното пространство, при използване в ИТП - 105 - 70 °С и максимална загуба на налягане - 30 kPa; при използване в централно отопление -120-70 °C и максимална загуба на налягане - 60 kPa (загубата на налягане се приема навсякъде за нов, чист топлообменник).
Маржът в нагревателната повърхност се приема за 20%.
По отношение на проектния режим на работа в съответствие с GOST 27950-88E (скорост на водата в тръбите 2 m / s), същите инсталации TMPO и TMPG, използвани в ITP, ще иматхарактеристиките, дадени в табл. 5. В същото време се постигат същите коефициенти на топлопреминаване, както при пластинчатите бойлери при максимални скорости на топлоносителя.
От 1996 г. в същия завод Sateks започна производството на бойлери с лек полусгъваем дизайн (фиг. 6) за нагревателни точки, разположени в сутерена на сграда.
Фиг. 5 Общ изглед на хоризонтален многоходов кожухотръбен бойлер
а-общ изглед; b-сечение по секции; ï-вход за студена вода - 1 степен; 2-изход на топлоносител ¾ ½ степен; 3¾ изход за топла вода - степен; 4 - изход за топла вода - степен II; 5 - вход на охлаждащата течност - ï степен, 6 - изход на охлаждащата течност - степен II; 7 - изход на охлаждащата течност - етап II; 8 - вход за студена вода - етап II, c, d - проектни размери: 1 - секции; 2 - съединителна камера на пръстеновидното пространство; 3 - същото, тръба: 4 - тръбна дъска; 5 - панта;
B1 - студена вода; B2 - топла вода; B3 - циркулационна линия за топла вода; T1 - захранваща отоплителна система; Т2 - изходна вода за отопление от II степен; T3 - вход на отоплителна вода към етап I; T4 - обратна отоплителна система
Основни технически характеристики на бойлери от блоков тип за ИТП (монтаж на 3 блока)
Символ при поръчка
Диаметър на сечението D, mm,´ ´брой секции.
Тегло, кг, един блок
Нагревателна повърхност, m 2
Разчетен топлинен поток, kW, при WTR= 1m/s, DtСР= 10 °С