Валцуване на ламарина

. и важен не само за специалистите, работещи с ролки за огъване на листове, но и за всички, които по един или друг начин са свързани с процеса на огъване на листови огъващи и конвенционални преси.

Във всички изчислителни формули за определяне на силата на огъване на листове като един от основните определящи параметри се явява или якостта на опън, или границата на провлачване на метала на листовата заготовка. Известно е, че по време на процеса на огъване зоната, подложена на деформация, се укрепва. Но колко време? Понякога това втвърдяване се взема предвид от постоянен фактор, който увеличава границата на провлачване, както например в статията за V-образно огъване. В програмата, представена в тази статия,увеличаването на якостта ще бъде определено и отчетено аналитично от изчислената крива на деформационно закаляване.

Напоследък паспортите на ролковите машини за огъване на листове обикновено показват максималната ширина и дебелина на огъната листова заготовка от стомана C255 и най-малкия радиус на валцоване. Но на практика постоянно възниква въпросът - дали ролките ще "дърпат" по-малко широк, но по-дебел лист и дори може би от различен клас стомана? Въпросът не е празен - грешка може да доведе до повреда на машината и скъпи последващи ремонти.

Включваме MS Excel и започваме да обмисляме решението на изразения проблем, като използваме примера за валцуване на ламарина на машина за огъване с три ролки.

Изчисляване в Excel на моменти и сили при търкаляне.

Да се ​​определи възможността за огъване и изправяне на черупка с диаметър 1600 mm и дължина 1500 mm от листова стомана S345 (09G2S) с дебелина 18 mm върху ролки от клас I2222.

От паспортните данни на машината е известно, че от листова стомана C255 (St3 sp5) с дебелина 16 mm е възможно да се произведе корпус с минимален диаметър 440 mm и дължина 2000 mm.

Валцоване на ламарина на триролкова машина свертикално подвижна горна ролка е показана на диаграмата, от която е очевидно, че горната ролка е най-натоварена.

стомана

Ще решим проблема по следния начин:

1. В изчисление № 1 определяме силата върху горната ролка при огъване и изправяне на черупката с граничните размери от паспорта. Тоест научаваме възможностите на машината за огъване на листа I2222.

2. В изчисление № 2 изчисляваме силите, действащи върху най-натоварената горна ролка по време на огъване и изправяне на интересуващата ни къса тръба от стомана C345.

3. Нека сравним стойностите на силите и да направим изводи.

валцуване

валцуване

Тъй като силите върху горната ролка в изчисление № 2 са малко по-малки от силите от изчислението в Excel № 1, заключението следва: на ролките I2222 е възможно да се направи тръба от стомана 09G2S с диаметър 1600 mm, дължина 1500 mm с дебелина на стената 18 mm.

Формули, използвани при изчислението:

12. εt= [σt] /E+0,002

13. m=lg( [σv] / [σt] )/lg(εin/εt)

14. A= [σin] /(g*εinm)= [σt] /(g*εtm)

15. n= A *2 (2,59- m ) /( E /g *(2+ m ))

16. R3o= R + s/2

17. ro=Ro/ s

18. Rr=Ro/(1+ n * ro(1- m ))

19. Mr=( A * b * s (2+ m ) )/(2 ( m +1) *(2+ m )*Rrm)* g

20. αr=arcsin (( L /2)/(Rr+ D /2+ s /2))

21. Pr=2* Mr/( Rr*tg (αr))

22.Rpr= kf*Rg

23. Mex=( A * b * s (2+ m ) )/(2 ( m +1) *(2+ m )*Rexm)* g

24. αinc=arcsin (( L /2)/(Rinc+ D /2+ s /2))

25. Pinc=2* π * Minc/( Rinc*((π-αinc)*tg (αinc)+1-1/cos ( αinc)))

Заключение.

Изчислението в Excel е направено без да се взема предвид теглото на горната ролка. Ако вземем предвид този момент, възможностите на машината за огъване ще се увеличат с 2 ... 3%.

Механичните свойства на стоманите в параграфи 4 ... 7 от изчислението могат да бъдат намерени в GOST 27772-88 (εт=δ5 ).

При изправяне на заварени черупки моментът на огъване и силата върху горната ролка се увеличават поради неправилната геометрия на огънатите ръбове на детайла и повишеното съпротивление на затворения контур.

Коефициентът на формата на корпусаkf в параграф 11 може да се определи от подсказката в бележката към клетка D13.

Този коефициент зависи от метода на огъване на ръбовете на детайла:

kf =0,75…0,85 – при валцуване без подложка с плоски ръбове;

kf =0,80…0,90 — при навиване без подложка по радиуса;

kf =0,85…0,95 — при навиване с подложка:

kf =0,95…1,00 – при огъване на преса в матрица.

В края на статията ще определим коефициента на втвърдяване, който беше споменат в самото начало, за всяка от опциите, изчислени по-горе.

K1=Mr1/(Wx1* [σt]1 )=37783899/(2000*16 2 /6*245)=1,81

K2=Mg2/(Wx2* [σt]2 )=42658644/(1500*18 2 /6*325)=1,62

Намаляварадиус на огъване на листа, укрепване логично се увеличава. Използвайки параметрите на кривата на деформационно втвърдяване, е възможно по-точно да се определят силите по време на V-образно огъване на пресите.

Смея да предположа, че с помощта на предложената програма валцуването на ламарина ще стане по-разбираемо и по-безопасно за вас.

При поискване е възможно разработване на програма за други схеми на валцоване (тривалцови машини с подвижни долни ролки, четиривалцови машини, огъване на конични детайли).

Тези, които желаят да подкрепят развитието на блога, могат да направят това, като прехвърлят средства към всеки (в зависимост от валутата) от посочените портфейли на WebMoney: R377458087550, E254476446136, Z246356405801.

Връзка за изтегляне на файла: raschet-usilij-pri-valcovke (xls 82.5KB).