Изчисляване на ремъчни връзки (заварки)

При напречно огъване на хордата на композитна греда те са склонни да се движат спрямо стената (Фигура 2.9).

Фигура 2.9– Към изчисляване на заваръчни шевове

Силата на срязване T се определя по формулата:

където Sf1 е статичният момент на колана в базовото сечение; J1 е инерционният момент на еталонното сечение.

Силата Т се поема от заваръчните шевове. Присвояваме параметрите на заваряване: автоматична дъгова заварка под флюс марка AN-47, заваръчна тел марка SV-10NMA (таблица 55 * [1]), проектно съпротивление на заваръчния метал Rwf = 24,0 kN / cm 2 (таблица 56 [1]), метал на границата на топене Rwz = 0,45 × Run = 0,45 × 38 = 17,1 kN / cm 2 (Run = 38 k N / cm 2 се взема съгласно таблица 51 * [1] за стомана C285 с дебелина 10,20 mm), диаметърът на заваръчната тел е 5 mm, позицията на шева е в лодката (таблица 34 * [1]). Предварително присвояваме крака на шева на минималния kf = 7 mm (таблица 38 * [1]). Съгласно таблица 34 * [1] определяме коефициентите на проникване на заваръчния шев:

Определяме изчисленото съпротивление на шева:

По този начин изчислението се извършва за метала на границата на топене. Определете необходимото краче на шева:

където nw = 2 е броят на поясните заварки.

В съответствие с изискванията на таблица 38 * [1] оставяме крака на шева kf min = 7 mm > kf = 1,5 mm.

Проектиране и изчисляване на носещата част

Греди

Приемаме дизайна на носещата част на основната греда съгласно фигура 2.10.

Фигура 2.10- Поддържаща част на основната греда

Определяме размерите на сечението на опорното ребро от състоянието на срутването на неговия край. Необходима площ на ребрата:

където Rp = 34,6 kN/cm 2 - съгласно таблица 52 * [1]. Вземаме ширината на опорното ребро, равна на ширината на колана bh = bf1 = 22 см. Следователно необходимата дебелина на реброто:

Според асортимента приемаме th = 1,9 см. Определете напрежението на смачкване:

Ние определямегъвкавост на ребрата спрямо остаZ(Фигура 2.10). Работата на реброто включва част от стената на гредата с дълж

Изчисляваме геометричните характеристики на щрихованото сечение спрямо остаZ:

Условна гъвкавост на реброто спрямо остаZ:

където hh е височината на реброто, като се вземе предвид изпъкналата часта, която се изчислява по формулата:

Накрая приемамеa= 3 cm.

Проверяваме локалната стабилност на опорното ребро. Размер на надвеса:

Съгласно таблица 29 * [1] за марка без граници граничното съотношение не трябва да надвишава:

Условието е изпълнено, следователно е осигурена локална стабилност на опорния ръб на гредата.

Проверяваме цялостната стабилност на опорния участък спрямо остаZ. Гъвкавост:

Съгласно таблица 72 [1] jz= 0,907 и напрежения:

Цялостната стабилност на опорното ребро е осигурена.

Проверяваме шева, който закрепва реброто към стената на гредата (шев 1, фигура 2.10). Брой заварки - 2, параметри на заваряване: полуавтоматично заваряване във въглероден диоксид, заваръчна тел марка SV-08G2S (таблица 55 * [1]), проектно съпротивление на заваръчния метал Rwf = 21,5 kN / cm 2, метал на границата на топене Rwz = 0,45 × Run = 0,45 × 39 = 17,55 kN / cm 2 (R un = 39 kN / cm 2 се приема съгласно таблица 51 * [1] за стомана C285 с дебелина 10,20 mm), диаметърът на заваръчната тел е 2 mm, позицията на шева е по-ниска (таблица 34 * [1]). Предварително задаваме крака на шева kf = 8 мм. Съгласно таблица 34 * [1] определяме коефициентите на проникване на заваръчния шев:

Извършваме изчислението за метала на границата на синтез. Ние определяме максималната допустима дължина на шева:

---